南充水泥制品頂管施工技術參數計算

一、頂推力計算

)推力的理論計算:(CJ2~CJ3段)F=F1+F2

其中:F—總推力

FlI一迎面阻力

F2—頂進阻力

F1 =T /4 ×D×P(D—管外徑2.64mP一控制土壓力)

P=Ko×y × Ho

式中

Ko—靜止土壓力系數，一般取

0.55 Ho

—地面到掘進機中點的厚度，取***值

6.43m

—土的濕重量，取1.9t/m '

=0.55×1.9×6.56=6.8552t/m ?F1=3.14/4 ×2.642×6.8552=37.5tF2=開 D×f×L

式中f 一管外表面平均綜合摩阻力，取0.85t/mD 2—管外徑 2.64m

L—頂距，取***值204.53m

F2=3.14×2.64×0.85×204.53=1441.15t因此，總推力F=37.5+1441.53=1479.04t 。

）鋼管頂管傳力面允許的***頂力按下式計算:

13 4

Fds=-

一f sApYQd

式中﹑Fds 一鋼管管道允許頂力設計值（KN)

1—鋼材受壓強度折減系數，可取1.003—鋼材脆性系數，可取1.00

4—鋼管頂管穩定系數，可取0.36:當頂進長度<300m時，穿越

土層又均勻時，可取0.45，:本式取 0.36

Qd一頂力分項系數，可取1.3

A—管道的***小有效傳力面積( mm計算得181127=3.14*13222-3.14*1300 2

f s—鋼材受壓強度設計值（ N/mm235 N/mm

由上式可得鋼管頂管傳力面允許的***頂力11787KN,約1202.75t經計算得知總推力F=1479.04t，大于鋼管頂管傳力面允許的***頂力

1202.75t，頂管時只能用其80%，1202.75×80%=966.2t。主頂使用四臺400t級油缸，在推進時，每臺油缸的***頂力不得超過962.2t/4=240.5t。剩余頂力需要中繼間來解決。頂進時，當頂力達到中繼間設計推力的60%時，即需設置中繼間，當頂力達到中繼間設計推力的―80%時，即需啟動中繼間，中繼間設計推力f o=1000t。( 20只50t小千斤頂組成)

當估算總頂力大于管節允許頂力設計值或工作井允許頂力設計值時，應設置中繼間。

設計階段中繼間的數量按下式計算:

TtD f x(L+50)

n=——-1

0.7 × f 。

式中n—中繼間數量（取整數)

Dr—管外徑2.644m

f k—管外表面平均綜合摩阻力，取0.85t/m

f�！�中繼間設計允許頂力(KN)1000t L—頂管長度204.53m

由上式可得n=1.56，取整數為2個中繼間中繼間位置布置

1.***個中繼間布置在 76.9m 以內

因頂管時鋼管頂管傳力面允許的***頂力1202.75×80%=966.2t

為了鋼管傳力面不變形，當頂力達到中繼間設計推力的60%時，即需設置中繼間966.2t ×60%=579.72t

F=F1+F2

579.72=37.5+3.14 ×2.64×0.85×L L=76.9m

又因***個中繼間頂力富裕量不宜小于―40%，即中繼間頂力不小于966.2t ,設計為1000t

南充水泥制品頂管施工技術參數計算

2.第二個中繼間布置在154m以內

同理

第二個中繼間頂力富裕量不宜小于30%，即中繼間頂力不小于841.8t，設計為90ot

( 1）推力的理論計算:

(CJ2~CJ3段)

F=F1+F2

其中:F—總推力

Fl一迎面阻力

F2—頂進阻力

F1= 工 /4 ×DxP(D一管外徑2.64m P一控制土壓力)

P=Ko×y× Ho

式中Ko—靜止土壓力系數，一般取

0.55 Ho

—地面到掘進機中點的厚度，取***值

6.43m

Y一土的濕重量，取1.9t/m 3

—土的濕重量，取1.9t/mP=0.55×1.9×6.56=6.8552t/m ?2F1=3.14/4 ×2.64'×6.8552=37.5tF2=T D×f ×L

式中f 一管外表面平均綜合摩阻力，取 0.85t/mD一管外徑2.64m

L—頂距，取***值154.93m

F2=3.14×2.64×0.85×154.93=1091.66t因此，總推力F=37.5+1091.66=1129.16t .

經計算得知總推力F=1129.16t ，小于鋼管頂管傳力面允許的***頂力1202.75t

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